２．２ 试样断口宏、微观形貌分析

    部分试样的断口宏观形貌如图５所示,可见８,９,１０号试样裂纹扩展量较小,裂纹尖端比较平整,没有明显的塑性变形.１２,１４,１６号试样裂纹扩展量明显增大,裂纹尖端塑性变形逐渐明显,随着载荷水平的提高,裂纹尖端略有隆起,试样两侧明显向内部凹陷.金属材料韧性断裂中几个不同的过程会在试样断口表面产生不同的微观形貌,其中预制裂纹区和二次裂纹区呈纵纹,稳态扩展区呈韧窝形貌,而钝化区表现为横纹.图 ６ 所示为部分试样断口的SEM 微观形貌.可见３,５号试样断口形貌由上下两段纵纹区和中间的横纹区组成,断口上没有出现韧窝形貌,且随着载荷水平的提高,横纹区宽度逐渐增大。这说明在相应的载荷下,３,５号试样处于韧性断裂过程中的钝化阶段,且随着载荷水平的提高,钝化区不断向前延伸.６,７号试样断口形貌与３,５号试样基本一致,但在横纹区范围内出现了极少量的小韧窝形貌,说明裂纹尖端的局部位置钝化过程达到饱和并启裂、扩展.由１０,１１号试样断口形貌。

    可见,钝化区宽度逐渐停止增长,甚至有所缩短,这是断口附近发生塑性变形,裂纹尖端隆起,在测量时钝化区被隆起的变形部分遮挡而造成的;同时,钝化区附近出现了尺寸较大的韧窝形貌,说明钝化过程已经达到饱和,开始进入稳态扩展.１２,１６号试样呈现出相同的状况,且韧窝形貌更为明显,这说明载荷达到一定水平后(该试验材料约为２２．５kN),钝化过程达到饱和,裂纹启裂,并进入稳态扩展区.根据试样断口 SEM 微观形貌观察的结果,确定材料钝化过程饱和时钝化区宽度 ΔaSZW 约为０．１１３mm。

２．３ 声发射测试结果分析

    裂纹尖端应力集中的释放是促使裂纹扩展和产生声发射的主要因素.裂纹扩展就是不断重复裂纹尖端的应力集中、释放→裂纹扩展→裂纹尖端应力的再集中再释放→裂纹再扩展的过程,直至最终断裂.裂纹的扩展并不是连续进行的,它会在裂纹尖端应力释放后的一段时间内积蓄足够的能量完成下一次扩展.裂纹尖端的应力集中Ｇ释放的过程能够产生可以被声发射装置测量到的声发射波,因此通过声发射测试技术可以检测材料裂纹扩展的全部过程.

    试验中,采 用 声 发 射 测 试 装 置 对 试 验 过 程 进行监控,选取 其 中 特 征 比 较 明 显 的 几 个 试 样 进 行分析,其典 型 测 试 结 果 如 图 ７ 所 示.可 见 声 发 射计数曲线随 拉 伸 载 荷 的 增 加 而 不 断 增 加,但 变 化趋势非单调 线 性 增 加,而 是 呈 现 为 波 浪 起 伏 状 的变化趋势,且 起 伏 的 间 隔 随 载 荷 的 增 加 有 逐 渐 变短的趋势.声发射计数曲线的变化趋势与裂纹扩展呈现出的应力断续释放规律相符.当载荷达到２０kN 附近时,声发射计数达到了第一个明显的峰值,说明试样 中 的 微 裂 纹 已 经 汇 聚 形 成 了 宏 观 主裂纹,该裂纹 在 ２０kN 载 荷 时 发 生 了 第 一 次 明 显扩展.随后声发射计数曲线快速下降,并在２０~２１kN 达到最小值.随后在２３kN 附近声发射计数又出现了 第 二 个 明 显 峰 值,此 峰 的 声 发 射 计 数较２０kN 处的更高,且经历的载荷范围更小,这说明试样中的主裂纹进入了宏观裂纹扩展阶段.此后声发射计 数 峰 值 越 来 越 低,且 波 动 间 距 越 来 越小,直至试验停止.

    根据声发射测试结果分析,０Cr１８Ni９不锈钢板材的裂纹扩展过程如下:试样裂纹前缘中的部分微裂纹首先经历钝化→启裂→扩展过程,随着载荷的增加,经历该过程的微裂纹越来越多,同时已经发生的微裂纹扩展继续发展,直至连成一片形成主裂纹,进入宏观裂纹扩展阶段,裂纹稳态扩展过程在整个裂纹前缘发展.

２．４ 启裂韧度Ji 的确定

    ２．４．１ 钝化线法测定启裂韧度Ji根据试验结果,按照 GB/T２１１４３－２０１４中的公式(３６)计算了各试样的J 积分值,并测量了各个试样的裂纹扩展量,如图８中各数据点所示.根据断口的宏、微观形貌判断,２~９号试样处于钝化阶段,１０~１９号试样进入裂纹稳态扩展阶段.因此,根据标准要求,按指数方程形式对１０~１９号试样数

据拟合,得到阻力曲线方程如下所示

    J＝３５．９８＋２１４２．５１Δa０．８３ (１)GB/T２１１４３－２０１４中公式(４０)给出了一种计算钝化线的经验公式,根据此式计算得到了钝化线方程如下所示

    J１ ＝３．７５RmΔa＝２５６８．７５Δa (２)式中:Rm 表示抗拉强度,Rm ＝６８５MPa.

    由于２~９号试样处于钝化阶段,尚未进入稳态扩展,因此对其拟合了一条实测钝化线,钝化线方程

如下所示

J２ ＝２９３０．１３Δa (３)

    由图８可见,实测钝化线与标准给出的经验钝化线比较接近.根据定义,钝化线与阻力曲线交点的J

积分值即为Ji.由此,根据两条钝化线分别得到了两个Ji 值:Ji１＝１０８０．０２kJ??m－２;Ji２＝６４８．９１kJ??m－２.

    ２．４．２ 钝化区宽度法测定启裂韧度Ji在JＧΔa 曲线上平行于J 轴作一条通过临界伸张区宽度的直线,如图９所示.直线与JＧΔa 曲线交点即为启裂点Ji 值.本试验中,用伸张区宽度法测得Ji３＝３８７．８２kJ??m－２.有研究认为[９],从微观角度思考,

得到阻力曲线方程如下所示

J′＝２１９１．２２Δa０．８４ (４)

同样,用钝化区宽度法测得Ji４＝３５１．７７kJ??m－２.

２．４．３　０Cr１８Ni９不锈钢板启裂韧度Ji 的确定利用钝化线法和钝化区宽度法测定的０Cr１８Ni９不锈钢板启裂韧度Ji 如表２所示.对于试验使用的０Cr１８Ni９不锈钢板,和钝化区宽度法相比钝化线法得到的Ji 明显偏大,不适用于测定材料的启裂韧度Ji.由于试样断口微观形貌展现出的规律与金属材料断裂的经典理论相符,钝化区宽度法得到的Ji 更接近真实值.根据扫描电镜和声发射监测结果,在裂纹扩展过程中,裂纹尖端的部分微裂纹首先经历钝化→ 启裂→ 扩展过程,随着载荷的增加,经历该过程的微裂纹越来越多,同时已经发生的微裂纹扩展继续发展,直至连成一片形成主裂纹,进入宏观裂纹扩展阶段.因此,在利用钝化区宽度法测量Ji 时,应将测得的所有数据值拟合为JＧΔa 曲线进行计算,即Ji４更接近实际值.

３　结论

(１)０Cr１８Ni９不锈钢板的裂纹扩展过程为:试样裂纹前缘中的部分微裂纹首先经历钝化→启裂→扩展过程,随着载荷的增加,微观裂纹扩展逐步增多、累积,直至连成一片形成主裂纹,进入宏观裂纹扩展阶段,裂纹稳态扩展过程在整个裂纹前缘发展.

(２)与钝化线法相比,利用钝化区宽度法得到的０Cr１８Ni９不锈钢板的启裂韧度Ji 更接近真实值.拟合JＧΔa 曲线时,应将所有载荷下的数据点都拟合在内.０Cr１８Ni９不锈钢板的启裂韧度Ji 为３５１．７７kJ??m－２.

（文章来源：材料与测试网-理化检验-物理分册）